塑料托盤注塑方案分析總結
比較以上三個方案，充填時間、型腔壓力，注塑壓力、鎖模力及翹曲變形（xíng）量 如圖4-21所示。從圖中我（wǒ）們可以看出方案三在型腔壓力差和注塑壓力方麵優於前 兩個方（fāng）案，注塑（sù）過程流動（dòng）平衡性更好；三個方案的最大鎖模力雖（suī）然都小於注塑機 的最大鎖模力，但是方案三的最大鎖模力最小，這（zhè）樣所需要的注塑機（jī）能耗也最小, 同時也可（kě）以降低型腔的內（nèi）部應力；方案三的翹曲（qǔ）變形量在（zài）三個方案中也是最小的, 可以更好的保證塑件的外形尺寸；雖然方案一的充填時（shí）間最短，但是從它的分析 圖中可（kě）以看出，左上（shàng）角的充（chōng）填（tián）速度（dù）明顯（xiǎn）慢於其他三個角，所以流（liú）動（dòng）不平衡，後兩 個方案都處於比較理想的流動平衡（héng）狀態，相比較而言，方案三的充（chōng）填時間又短於 方案二。綜（zōng）上所述，可見方案三明顯優於前兩個方（fāng）案，所以確定該托盤（pán）的澆注係 統采用方案三的形式。
 
充填時簡(s> 景大壓力差(MPa) 最大力(MPa?最大戳建力（lì）(MPa) 翹宙孌形（xíng）
圖4-21三個方案分析比較圖
 
進一步對以（yǐ）方案三做托盤的熔接（jiē）線分析，由於填充均勻迅速（sù），在模具進行預（yù） 熱的情況下整個托盤的焰接線形成溫度（dù）如圖4-22所（suǒ）示，均高於199.8C,這個（gè）溫度（dù） 對於PP材料來（lái）說（shuō），兩股熔融材料相遇時（shí），兩側的高分子長鏈能夠充分（fèn）纏結，熔（róng）接 線斷麵處具有足夠的（de）力學強度，不會影響到托盤的（de）正常使用。方案三翹曲變（biàn）形量 在4mm左右，對於大型托盤來說，這個變形量也是在（zài）可承受的範圍之內，甚至小 於材料基（jī）本收縮變（biàn）形（xíng）量，PP材料收縮變形大約在5%o,因此不會影響到正常使用。

 
圖4-22方案三焰接痕形（xíng）成溫度
 
以方（fāng）案三作為模具設計的參照，完成模具設計（jì），三維結構如圖（tú）4-23、4-24、4-25 所（suǒ）示，模具采用熱流道係統（tǒng），噴嘴采用針閥式結構，可以通過針閥的開關控製注 塑的開始與停止，流道內的塑料始（shǐ）終處於熔融的狀態，這樣可以進行（háng）不（bú）間斷注射 成型，提高了生產效率。
 
圖4-23模具總裝圖

 

圖4-24模具型芯
圖（tú）4-25模具型腔
參照（zhào）設計結果，對模具型腔、型芯（xīn）進行（háng）CAM編程加工，最後對模具進（jìn）行了試
模，試模（mó）的結果（guǒ）如圖4-26所（suǒ）示。
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

從試模（mó）結果來看（kàn），整個托盤底麵平整，無明顯翹（qiào）曲變形（xíng），測量翹曲（qǔ）變形量（liàng）約 4.5mm,與分析結果（guǒ）吻合。製品注塑飽滿，各加強筋細節處無注不滿現象，表麵光 整，無明顯熔接線，托（tuō）盤加載重（chóng）物無碎裂情況，說明熔（róng）接痕熔（róng）接溫度較高，分子 鏈充分纏結，與計算機模擬分析的（de）結果（guǒ）一致。
4.5本章小結
本章通（tōng）過對大（dà）型薄壁多筋（jīn）托盤產品進行有限元建模，對比三種澆（jiāo）注係統方案 設計，通過CAE軟件對三個方案進行動態模擬分析，從充（chōng）填的均勻程度、過保壓 情況、注塑壓力（lì）、鎖模力等確定合理（lǐ）的澆（jiāo）注係統設計方案，再將合理的方案進一 步分析。並作（zuò）為模（mó）具設計（jì）的依（yī）據，完成模具設計製造並試模，試模（mó）結果與計算機 分析結果一致。